脱盐废水回收利用项目
技术方案
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目 录
1．项目基础情况说明 3
1.1项目概况 3
1.2项目建设说明 3
2．项目建设基础条件说明 4
2.1来水情况说明 4
2.2来水水质 4
2.3设计原则和产品方案 6
2.3.1设计原则 6
2.3.2超滤反洗水回收产品方案 6
2.3.3反渗透浓水回收产品方案 6
2.4业主方的建设要求 7
3．技术方案 7
3.1超滤排污水回收处理方案 7
3.1.1超滤排污水回收处理工艺路线选择 7
3.1.2超滤排污水回收处理工艺流程框图 8
3.1.3超滤排污水回收处理系统电气自控方案 8
3.1.4超滤排污水回收系统设备清单 10
3.1.5超滤排污水回收系统业主方配套条件说明 12
3.1.6超滤运行效益分析 12
3.2反渗透浓水回收处理方案 13
3.2.1反渗透浓水回收处理工艺路线选择 13
3.2.2工艺流程框图 17
3.2.3反渗透浓水回收系统电气自控方案 17
3.2.4反渗透浓水回收系统设备清单 19
3.2.5反渗透浓水回收系统业主方配套条件说明 21
3.2.6运行成本分析 21
5．附件 23
5.1附件一：原水反渗透模拟设计报告 23
5.2附件二：浓水反渗透模拟结果 26
5.3附件三：废旧反渗膜再次利用说明 29
5.4附件四：浓水反渗透阻垢剂方案 30
反渗透系统阻垢 31
1.反渗透系统阻垢计算报告 31
1.1水质 31
1.2 RO系统PWT-Prodose32软件计算 32
1.2.1系统水量平衡设计: 32
1.2.2系统给水水质输入： 33
1.2.3反渗透系统阻垢计算报告: 33
1.2.4反渗透阻垢剂加药前后浓水侧离子饱和度控制情况： 34
1.3 反渗透系统计算数据分析及总结 35
2. 反渗透系统阻垢剂配制与使用说明 36
2.1药品配制参数 36
a.阻垢剂: SpectraGuard 150 SC 36
b.杀菌剂:BioGuard ISO 36
2.2阻垢剂配药核算公式 36
2.3药品使用注意事项 37
2.4 PWT药品生产与验收标准 38
2.4.1生产质量执行标准: 38
2.4.2生产质量执行标准的对应验收物化指标： 38
2.4.3验收考核项目： 38
2.4.4包装运输方式: 39
2.4.5储存 39
1．项目基础情况说明
1.1项目概况
项目名称：脱盐水废水回收利用项目建设单位： 新型热能有限公司
建设地址：
设计单位：陕西博泰达水处理科技有限公司
1.2项目建设说明
业主单位拟对已建成供热锅炉配套除盐水处理系统产生的废水进行回收利用处理，达到废水资源化利用，实现节能降耗减排，创造良好经济效益和环境效益。我单位依据业主需求编制符合现状和要求的经济可行的技术方案，供业主单位项目决策使用。2．项目建设基础条件说明
2.1来水情况说明
现场原建有2套90m3/h脱盐水处理系统，系统处理工艺采用：“盘滤+超滤+反渗透+混床” 工艺。业主拟在后期再增加1组90m3/h脱盐水处理单元装置。
本项目拟对现有装置中的超滤单元装置、反渗透单元装置产生的废水进行回收处理，排水情况如下。
表2-1排污水统计表
| 序号 | 装置名称 | 处理量 | 排水方式 | 最大排水量 | 备注 |
| 1 | 超滤排浓水 | 2×120m3/h | 连排 | 26.7m3/h | 这部分排水业主方已经回收利用，本方案不再考虑回收处理方案。 |
| 2 | 超滤反洗排水 | 2×120m3/h | 间歇 | 16m3/h | 单次16m3 |
| 3 | 反渗透排浓水 | 2×90m3/h | 连排 | 60m3/h | |
| 4 | 102.7m3/h |
2.2来水水质
本项目设计水质参照业主方提供的报告编号为“2002038”的原水水质检测报告进行设计，报告详见附件一，主要水质数据摘录如下：附相应原系统浓水水质预测数据，甲方未提供浓水化验报告：
| 序号 | 项目 | 单位 | 检测结果 | RO浓水预测 | 备注 |
| 1 | 菌落总数 | CFU/ml | <1 | <4 | |
| 2 | 氟化物 | mg/L | 0.90 | 3.58 | |
| 3 | 硝酸盐 | mg/L | <0.5 | <2 | |
| 4 | 氯化物 | mg/L | 31.2 | 124.53 | |
| 5 | 硫酸盐 | mg/L | 94.2 | 376.23 | |
| 6 | 总硬度 | mg/L | 252 | 1008 | |
| 7 | 钠 | mg/L | 18 | 73.2 | |
| 8 | 铁 | mg/L | 0.23 | 0.92 | |
| 9 | 锰 | mg/L | 0.06 | 0.24 | |
| 10 | 铝 | mg/L | 0.074 | 0.28 | |
| 11 | pH | mg/L | 8.11 | —— | |
| 12 | 浊度 | NTU | 0.90 | —— | |
| 13 | 溶解性总固体 | mg/L | 422 | 1685.72 | |
| 14 | 耗氧量（锰法） | mg/L | 0.2 | 0.8 | |
| 15 | 余氯 | mg/L | 0.4 | —— | |
| 16 | 碳酸氢盐 | mg/L | 177 | 692.68 |
说明：
（1）碳酸氢盐是依据水质报告进行离子平衡计算得来；
（2）上表中RO浓水水质预测，是通过陶氏膜反渗透模拟设计软件进行设计计算确定的结果，设计结果详见附件一、附件二。
（3）上表中标红加粗部分为项目设计中需要重点考虑的指标。
2.3设计原则和产品方案
2.3.1设计原则
1、最大程度增加系统废水回收率；2、结合现有工艺，优化工艺配置；
3、反渗透膜利用甲方现场拆下来的旧膜，再做二次处理，加以利用，具体利用后续详叙！详见附件三。
2.3.2超滤反洗水回收产品方案
依据以上原则，原有超滤的反洗排水通过新建超滤系统进行二次回收，新建超滤回收产水的送至原有超滤系统产水箱进行回收利用，最大程度减少原水使用量，缩减原水供应成本。2.3.3反渗透浓水回收产品方案
原反渗透浓水设置新建浓水反渗透进行回收利用，由于浓水反渗透进水含盐量在1700mg/L左右，使用旧膜，膜性能衰减速度较快，浓水反渗透的脱盐率只能保证在95~75%之间，淡水产水含盐量在85mg/L~425mg/L，浓水反渗透的淡水产水含盐量较高，不宜作为混床给水进行精脱盐，但水质优于超滤产水水质，建议送至原系统超滤产水箱，和原系统超滤产水混合进行回收利用，可以适度降低原水的含盐量，减少原水供应量，优化原水水质，降低除盐水系统的运行压力和工作负荷，整个后续系统不做调整。如果浓水反渗透采用新膜，系统脱盐率可以达到99%左右，产水水质在后续处理设施除碳器和混床可以接受的范围，可以与原反渗透产水混合后进行脱碳和混床精除盐处理，出水水质可保证达到锅炉补给水水质标准。对混床的影响是再生周期缩短，酸碱消耗增大，但对整体运行费用的增加不大，系统运行的经济效益明显优于使用旧膜的效益。
2.4业主方的建设要求
（1）依据水质特点和原有系统的条件，配套建设系统优化的废水回用系统；（2）回收利用水质为除盐水系统的超滤反洗排水、反渗透排浓水；
（3）脱盐反渗透系统要求尽可能利用原有反渗透系统的废旧膜元件；
3．技术方案
需要回收利用的来水分为两种类型，即超滤反洗浓水水和反渗透浓水两种，由于水质差异可以考虑两种路线进行回收利用处理。3.1超滤排污水回收处理方案
3.1.1超滤排污水回收处理工艺路线选择
（1）按照超滤排水情况统计结果，超滤排浓水业主方已经进行回收利用处理，本方案仅对反洗排污水进行回收利用处理，反洗排污水的最大排放量为：16m3/h，考虑一定的富裕量，超滤设计规模为20m3/h。（2）超滤反洗排污水因为污染物富集，水质较差，必须再次经过净化处理，达到反渗透进水水质要求后才能再次进行反渗透脱盐处理。净化处理工艺建议采用外压式错流过滤超滤工艺，最大耐受悬浮物浓度可以达到150mg/L，且超滤水系统回收率可以达到90%左右。
（3）超滤产水水质和原超滤工艺产水水质等同，含盐量与原水相当，经过超滤处理后的产水可以作为原有反渗透系统的给水进行回收利用，净化处理后排入现有超滤产水箱，降低现有系统对自来水的用量。
（4）超滤反洗排水必须考虑低位收集后回用，收集水池的容积不小于20m3。
（5）超滤进水端设置自清洗过滤器，防止颗粒物损伤膜丝。
（6）超滤系统设置外源水反洗系统、气擦洗系统和化学清洗系统，需要业主配套提供压缩气气源。
3.1.2超滤排污水回收处理工艺流程框图
3.1.3超滤排污水回收处理系统电气自控方案
（1）供配电方案本工程的用电负荷不大，系统采用单回路供电，其供电电源由厂区变配电间引至超滤集中配电箱，超滤所有用电设备均为380V低压电力设备。系统内供电采用放射状引入各用电设备点，以提高供电的可靠性。用电设备主要集中在室内，电力电线穿钢管敷设。
总装机容量：26.37kW
常用工作容量：22.37kw
日耗电统计值：87.67kW
用电负荷统计见统计表
表6-1 用电负荷统计表
| 序 号 |
设备名称 | 总台数 | 工作 台数 |
设备容量 | 每天计 算功耗kwh |
备注 | ||
| 总容量 (kw) |
工作容量 (kw) |
运行时间 (h) |
||||||
| 1 | 超滤增压泵 | 2 | 1 | 8 | 4 | 24 | 76.8 | |
| 2 | 自清洗过滤器 | 1 | 1 | 0.37 | 0.37 | 1 | 0.37 | |
| 3 | 超滤装置 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | |
| 4 | 配套加药装置 | 1 | 1 | 2 | 2 | 1 | 2 | |
| 5 | 反洗水泵 | 1 | 1 | 7.5 | 7.5 | 1 | 7.5 | |
| 6 | 化学清洗装置 | 1 | 1 | 7.5 | 7.5 | 0 | 0 | |
| 二 | 公用工程 | 26.37 | 22.37 | 依托原有 | ||||
| 三 | 合计 | 87.67 | ||||||
（2）配电设备选型
电器设备元件采用国优名牌产品；动力电缆选用YJV型号电缆；控制电缆选用KVV型号电缆；电缆桥架和电缆保护管均采用镀锌产品。
（3）其他配电说明
设备区域照明、防雷接地利用厂房内原有设施，不单独增加。
（4）自控方案
超滤回用水处理系统设置集中控制柜，控制系统采用西门子PLC -S7系列可编程程序控制器进行液位和时间程序控制程控，实现超滤设备全自动运行和必要连锁保护控制功能。本套回用水处理项目按照系统需要配置必要的监测控制仪表包括压力、流量、液位等。
超滤系统自动阀门采用气动蝶阀，适合高频次的可靠开关动作；系统设置必要的液位保护程序；超滤反洗采用自动阀门按照时间定时自动完成指定程序反洗。超滤配套就地控制箱和仪表箱，可实现全部手动操作，方便就地调试使用。
3.1.4超滤排污水回收系统设备清单
| 序号 | 项目名称 | 规格型号及技术参数 | 单位 | 数量 | 备注 |
| 1 | 超滤增压泵 | 型号：ZS65-40-160/4.0，流量：20m3/h，扬程：29m，配电功率：4.0kW，过流材质：不锈钢 | 台 | 2 | |
| 2 | 自清洗过滤器 | 型号：CDAF-NT03，处理水量：20m3/h，过滤精度：100µm，滤网材质：316L，进口管径：DN65，过滤面积：1.2m2，清洗方式：电机驱动自清洗 | 台 | 1 | |
| 3 | 超滤装置 | 型号：BTD-UF-20，设备处理能力：20m3/h，水回收率：>90%，膜元件数量：10只，单只元件膜面积：54m2，气洗气源：无油压缩气，单次用气量10Nm3，气压大于0.1Mpa，运行方式：全自动运行。 | 套 | 1 | |
| 4 | 化学清洗装置 | 化学清洗箱：PT2000L/PE/1台，保安过滤器：0.6MPa/5μm/50m³/h/1套，化学清洗泵：流量50m³/h/扬程32m/1台 | 套 | 1 | |
| 5 | 反洗加药装置 | (1)溶液箱：2台，垂直园筒，500 L/PE；(2)机械搅拌装置：2台，三页桨式/不锈钢，搅拌转速：120~83r/min，配电功率：0.75kW；(3)加药计量泵：2台，型号：MS1C138B，头材质：PVC | 套 | 1 | |
| 6 | 反洗水泵 | 型号：ZS80-65-125/7.5，流量：80m3/h，扬程：21m，配电功率：7.5kW，过流材质：不锈钢 | 台 | 1 | |
| 7 | 集中配电箱 | 含电柜及柜内配电元器件辅材，按照设计成套供货 | 套 | 1 | |
| 8 | 集中控制箱 | 含电柜及柜内自控元器件，PLC采用西门子S7系列产品，按照设计成套供货 | 套 | 1 | |
| 9 | 上位机 | 利用业主原有上位机，配合提供组态软件并配合调试。 | 套 | 1 | |
| 10 | 超滤就地控制箱 | 含电柜及柜内自控元器件辅材及组装费用 | 套 | 1 | |
| 11 | 化学清洗就地箱 | 含电柜及柜内自控元器件辅材及组装费用 | 套 | 1 | |
| 12 | 超滤加药装置就地箱 | 含电柜及柜内自控元器件辅材及组装费用 | 套 | 1 | |
| 13 | 进水气动蝶阀 | DN65 | 个 | 1 | |
| 14 | 出水气动蝶阀 | DN65 | 个 | 1 | |
| 15 | 反洗进水气动蝶阀 | DN125 | 个 | 1 | |
| 16 | 反洗上排气动蝶阀 | DN125 | 个 | 1 | |
| 17 | 反洗下排气动蝶阀 | DN125 | 个 | 1 | |
| 18 | 正洗排放气动蝶阀 | DN50 | 个 | 1 | |
| 19 | 进气气动蝶阀 | DN40 | 个 | 1 | |
| 20 | 减压阀 | DN40 | 台 | 1 | |
| 21 | 产品水流量表 | 科瑞达 | 套 | 1 | |
| 22 | 反洗水流量表 | 科瑞达 | 套 | 1 | |
| 23 | 清洗水流量表 | 科瑞达 | 套 | 1 | |
| 24 | 系统压力表 | 充油抗震隔膜压力表 | 套 | 10 |
3.1.5超滤排污水回收系统业主方配套条件说明
1、配套建设20m3以上超滤排污水收集水池和超滤建设场地；2、配套提供无油压缩气源，单次用气量10Nm3，气压大于0.1Mpa，气洗时间2~5min。
3、配套供电至现场配电箱进线端子，系统装机功率30kW。
3.1.6超滤运行效益分析
超滤排污水系统进水水量20m3/h，水回收率>90%，系统产水18m3/h，日最大回收水量：480m3/d，并产生反渗透给水432 m3/d，48m3/d排污水；按照以上系统进水水量计算单位处理水的成本。
回收系统按照年330天运行计算，检修一个月核算设备耗材折旧。
（1）超滤系统电耗统计
超滤系统日耗电：87.67kWh，日回收水量：480m3/d，超滤排污水回收系统吨水处理电耗：0.183kWh/吨水，电费单价0.7元/kWh，则吨水电费：0.128元/吨水。
（2）药品消耗
超滤药剂消耗主要为化学清洗，清洗周期3个月左右，单次清洗费用在1000元以内，核算按照1000元计。
吨水药剂费用：0.023元/吨水。
（3）膜折旧费用
膜使用寿命3年，更换费用约为68428元，折合吨水费用：0.144元/吨水。
（4）人工
依托原有，不做单独考虑。
（5）超滤运行费用汇总
超滤排污水回收系统吨水处理成本总计：0.30元/吨水。
（6）运行收益
超滤回收废水可降低自来水需用量，吨自来水用水成本：6.3元/吨水，扣除吨水处理成本0.3元/吨水，则每回收吨水直接收益6元/吨水，按照日处理量480m3/d计算，日收益2880元/d。
年运行天数330天计算，则年收益：95.04万元/年。
请业主方参考以上分析结果确定项目的经济可行性。
3.2反渗透浓水回收处理方案
3.2.1反渗透浓水回收处理工艺路线选择
（1）由于原反渗透的预处理采用超滤工艺，给水水质较好，经过原有反渗透浓缩处理后，浓水侧悬浮物可以满足二次浓缩的进水要求，可以直接进行二次淡化浓缩处理。为防止水质波动造成的冲击性变化，浓水回收反渗透前端设置两级精密过滤器，一级采用5微米精度的大通量过滤器，纳污能力强，去除可能存在的污染因素；二级过滤采用1微米大通量折叠滤芯过滤，作为保安性质的精密过滤，进一步提高反渗透进水水质，延长膜污染周期。（2）浓水回收项目可行性确定的最主要因素是盐结垢风险的分析判断，由于原水经过两次浓缩，浓缩倍率可达到8~16倍左右，各种细微因素都可能成为结垢污染的风险，可能产生快速结垢污染风险和缓慢的结垢污染风险。依据水质特点需要有效判断碳酸钙盐结垢、硫酸钙盐结垢、氟化钙盐结垢等难溶盐风险，还需要分析判断铁铝等金属盐的胶体污染，并依据浓缩倍率和污染风险确定处理方案。综合比较石灰纯碱软化法、钠离子软化法和加药阻垢法等几种方案，我们推荐选用加药阻垢法，经济性最佳，阻垢效果稳定可靠，且投资最低，维护管理较为方便，缺点是最高水回收率只能达到70%，且浓水pH需要加酸调节至pH值小于8.0。阻垢剂厂家推荐选用美国PWT公司产品，阻垢剂加药方案详见附件四。
（3）系统设置1套进水量60m3/h的浓水回收反渗透，用于原反渗透浓水的淡化处理。
（4）如果新建浓水回收反渗透系统需要利用原有旧膜，需要对原有旧膜进行化学清洗和膜性能标定，只要过膜压力损失小于1Bar，膜元件不存在浓淡水串水问题，膜元件就可以再次使用，不能达到则必须换新。旧膜清洗后可能存在较大幅度的性能下降，无法保证原有使用效果，因此系统回收率和性能按照使用要求确定如下：水回收率65~70%之间，系统脱盐率大于75%。只要浓水反渗透系统脱盐率达到75%以上，则淡水产水就可以优于原超滤产水水质，按照超滤产水供系统使用。
如果浓水反渗透使用全新膜元件，淡水产水可以和原反渗透产水混合后进入除碳器进行后续处理，因为盐分差距不大（浓水反渗透的淡水产水含盐量10mg/L左右，原水反渗透的淡水产水含盐量2mg/L左右），不会对后续混床产生太大影响。
（5）浓水反渗透产水预测
原有旧膜在废弃之前系统出水含盐在15mg/L左右，脱盐率在96.6%左右，如果经过比较彻底的化学清洗，反渗透膜元件的脱盐率还有一定的衰减，预计在90%以上，则浓水反渗透的淡水产水在初期可以保证在180mg/L以内。依据前面设定的回用要求，只要浓水反渗透的脱盐率在75%以上，反渗透膜元件就可以长期使用，且原有系统的给水水质还可以得到优化。
采用全新反渗透膜元件，依据模拟设计报告，浓水反渗透产水含盐量在10mg/L左右，经过除碳器后产水含盐量还能降低20~30%左右。后期如果出现性能大幅衰减还可以考虑将反渗透淡水产水和超滤产水混合后使用，可以大幅降低膜折旧成本。
（6）浓水淡化回用对原系统的影响
原水含盐量为422mg/L，用水量240m3/h，浓水淡化反渗透的产水量为：45m3/h，含盐量在100mg/L左右，两股水量混合减少部分原水用水量后的混合水含盐量为：362mg/L，相对于原水含盐量下降了14.22%，相应的原反渗透运行压力和产水电导也相应的下降14.22%，节省电耗的同时水质得到优化。
如果采用全新膜元件，反渗透浓水可以按照100%原水回收利用，对后续混床的影响是其再生周期缩短，预测缩短幅度约为原来再生周期的一半左右。
（7）系统设置1台60m3的反渗透浓水箱，用于收集原反渗透产生的浓水。
（8）高压泵预留30%的富裕量，综合应对水质含盐量增加导致的运行压力上升一级各种不可逆污染造成压力上升的影响，保证3年期内的处理效果和产水量。
（9）如果反渗透更换为新膜，初期脱盐率能达到99%左右，保证脱盐率能达到98%以上，依据水质特点，产水经过脱碳器后含盐量还可大幅下降，浓水反渗透产水可以考虑直接和原反渗透产水混合进行除碳和精脱盐处理，对原有系统影响不大，本项目建设时可以去原反渗透前端和去除碳器两条产水管线，依据使用新膜旧膜和产水水质选择浓水反渗透的最终去向。
3.2.2工艺流程框图
3.2.3反渗透浓水回收系统电气自控方案
（1）供配电方案本工程的用电负荷不大，系统采用单回路供电，其供电电源由厂区变配电间引至浓水反渗透集中配电箱，反渗透所有用电设备均为380V低压电力设备。系统内供电采用放射状引入各用电设备点，以提高供电的可靠性。用电设备主要集中在室内，电力电线穿钢管敷设。
总装机容量：70kW
常用工作容量：57.5kW
日耗电统计值：888kWh
用电负荷统计见统计表
表6-1 用电负荷统计表
| 序 号 |
设备名称 | 总台数 | 工作 台数 |
设备容量 | 每天计 算功耗kwh |
备注 | ||
| 总容量 (kw) |
工作容量 (kw) |
有功 (kw) |
||||||
| 1 | 反渗透增压泵 | 2 | 18.4 | 9.2 | 24 | 176.64 | ||
| 2 | 加药装置 | 2 | 3.0 | 1.5 | 24 | 28.8 | ||
| 3 | 浓水高压泵 | 1 | 45 | 45 | 24 | 648 | ||
| 二 | 公用工程 | 依托原有 | ||||||
| 三 | 合计 | 66.4 | 55.7 | 853.44 | ||||
（2）配电设备选型
电器设备元件采用国优名牌产品；动力电缆选用YJV型号电缆；控制电缆选用KVV型号电缆；电缆桥架和电缆保护管均采用镀锌产品。
（3）其他配电说明
设备区域照明、防雷接地利用厂房内原有设施，不单独增加。
（4）自控方案
反渗透浓水回用处理系统设置集中控制柜，控制系统采用西门子PLC -S7系列可编程程序控制器进行液位和时间程序控制，实现反渗透设备全自动运行和必要连锁保护控制功能。本套回用水处理项目按照系统需要配置必要的监测控制仪表包括压力、流量、液位、电导率、pH仪、ORP仪等。
反渗透系统自动阀门采用电动阀门，可实现缓开缓闭动作，并在停机时闭阀封闭系统。反渗透自动程序可实现必要的液位保护和自动启停功能以及必要的自动冲洗功能。反渗透配套就地控制箱和仪表箱，可实现全部手动操作，方便就地调试使用。
3.2.4反渗透浓水回收系统设备清单
| 序号 | 项目名称 | 规格型号及技术参数 | 单位 | 数量 | 备注 |
| 1 | 浓水收集箱 | 形式：拼装式玻璃钢水箱，型号：SMF-30，有效容积：30m3，外形尺寸：5.0m×3.0m×2.5m | 座 | 1 | |
| 2 | 反渗透增压泵 | 型号：ZS65-50-200/9.2，流量：60m3/h，扬程：37m，配电功率：9.2kW，过流材质：不锈钢 | 台 | 2 | |
| 3 | 一级大通量过滤器 | 型号：BTD-HPF40×2，工作流量：60m3/h，滤芯说明：5微米/折叠PP滤芯/2只，滤芯最大耐受压差：0.3Mpa，滤壳材质/压力：UPVC/0.6Mpa，接口尺寸：DN100 | 套 | 1 | |
| 4 | 二级大通量过滤器 | 型号：BTD-HPF40×2，工作流量：60m3/h，滤芯说明：1微米/折叠PP滤芯/2只，滤芯最大耐受压差：0.3Mpa，滤壳材质/压力：UPVC/0.6Mpa，接口尺寸：DN100 | 套 | 1 | |
| 5 | 加药装置 | (1)溶液箱：2台，500 L/PE，附件：液位开关，(2)机械搅拌装置：2台，三页桨式/316不锈钢，搅拌转速：120~83r/min，配电功率：0.75kW，(3)加药计量泵：2台，型号：AKS800，泵头材质：PVC，电机功率：40W | 套 | 2 | |
| 6 | 浓水高压泵 | 型号：CDMF65-80-1，流量：60m3/h，扬程：171m，配电功率：45kW，过流材质：不锈钢 | 台 | 1 | |
| 7 | 浓水反渗透 | 型号：BTD-HRO-60，进水水量：60m3/h系统脱盐率：75~95%之间，水回收率：67~75%，膜排列组合：一级两段6-3，膜元件型号：BW30FR-400/34i，品牌：DOW，压力容器数量：9根，压力容器膜芯数量：6芯，压力容器等级：300PSI/2.1Mpa，运行方式：全自动运行 | 套 | 1 | 陶氏膜 |
| 8 | 集中配电箱 | 含电柜及柜内配电元器件辅材，按照设计成套供货 | 套 | 1 | |
| 9 | 集中控制箱 | 含电柜及柜内自控元器件，PLC采用西门子S7系列产品，按照设计成套供货 | 套 | 1 | |
| 10 | 上位机 | 利用业主原有上位机，仅组态，不含硬件设施 | 套 | 1 | |
| 11 | 反渗透就地控制箱 | 含电柜及柜内自控元器件辅材及组装费用 | 套 | 1 | |
| 12 | RO加药就地控制箱 | 含电柜及柜内自控元器件辅材及组装费用 | 套 | 1 | |
| 13 | 进水母管温度计 | 国产 | 台 | 1 | |
| 14 | RO进水电动蝶阀 | DN80 | 台 | 1 | |
| 15 | RO浓水快冲电动阀 | DN65 | 台 | 1 | |
| 16 | 高压泵变频器 | 45kW | 台 | 1 | |
| 17 | 进水pH仪 | 科瑞达 | 台 | 1 | |
| 18 | 进水ORP仪 | 科瑞达 | 台 | 1 | |
| 19 | 产水流量计 | 科瑞达 | 台 | 1 | |
| 20 | 浓水流量计 | 科瑞达 | 台 | 1 | |
| 21 | 产水电导率仪 | 科瑞达 | 台 | 1 | |
| 22 | 进水电导率仪 | 科瑞达 | 台 | 1 | |
| 23 | 进水压力变送器 | 科瑞达 | 台 | 1 | |
| 24 | 浓水压力变送器 | 科瑞达 | 台 | 1 | |
| 25 | 段间压力变送器 | 科瑞达 | 台 | 1 | |
| 26 | 压力表 | 充油抗震隔膜压力表 | 块 | 15 |
3.2.5反渗透浓水回收系统业主方配套条件说明
1、配套供电，反渗透浓水回收系统装机功率70kW。2、提供配套场地。
3.2.6运行成本分析
反渗透浓水回收系统进水量60m3/h，水回收率70%左右，系统产水量42m3/h，日最大回收水量：1344m3/d，并产生脱盐水1008m3/d或锅炉补给水907.2m3/d（90%混床水回收率）。对外排放432m3/d高盐污水。按照以上系统进水水量计算单位处理水的成本。
回收系统按照年330天运行计算，检修一个月核算设备耗材折旧。
（1）浓水反渗透系统吨水电耗统计
反渗透系统日耗电853.44kWh，日回收水量1344m3/d，则反渗透浓水回收系统吨水产水电耗：0.635kWh/吨水，电费0.7元/度电，则吨水电费：0.445元/吨水。
（2）药品消耗
反渗透日常运行需要投加阻垢剂和还原剂，阻垢剂按照5mg/L的过量投加量计算，每公斤标准液价格按照35元/kg计价，则吨水阻垢剂成本：0.25元/吨产水；盐酸按照最大0.3L盐酸/吨水投加（pH7.0以上最多20%HCO3-转为H2CO3需酸量；若以pH8.0为限，碳酸占比不到2%，则用算量减少90%），盐酸按照800元/L计价，则吨水盐酸成本：0.34元/吨产水；反渗透系统清洗周期一般为3个月左右，单次清洗费用在1000元以内，核算按照1000元计，清洗费用成本：0.033元/吨产水。
因为混床再生周期增加，增加0.1元/吨水的酸碱使用费用。
吨水药剂总费用：0.723元/吨产水
（3）耗材费用
反渗透膜按全新反渗透计算，三年更换一次，则吨水的折旧费用为0.183元/吨水。滤芯一般按照三个月全部更换一次计算，则吨水费用为：0.05元/吨水。
则反渗透系统耗材总费用：0.233元/吨水。
（4）人工
依托原有，不做单独考虑。
（5）浓水反渗透运行费用汇总
反渗透浓水回收系统吨水处理成本总计：1.40元/吨水。
（6）运行收益
反渗透浓水回收后作为反渗透进水回用，回收废水可降低自来水需用量，吨自来水用水成本：6.3元/吨水，扣除吨水处理成本1.30元/吨水，则每回收吨水直接收益4.90元/吨水，按照日产水量1344m3/d计算，日收益6585.6元/d。
年运行天数330天计算，则年收益：217.32万元/年。
如果全年半产运行，则年收益：108.66万元/年
请业主方参考以上分析结果确定项目的经济可行性。
4．工程投资估算(略)
5．附件
5.1附件一：原水反渗透模拟设计报告
| Reverse Osmosis System Analysis for FILMTEC™ Membranes | ROSA 9.0.0 ConfigDB u238786_271 |
| Project: 原反渗透系统 | Case: 1 |
| 刘建辉, 博泰达 | 3/25/2020 |
Case-specific:
System Details
| Feed Flow to Stage 1 | 120.00 | m³/h | Pass 1 Permeate Flow | 89.99 | m³/h | Osmotic Pressure: | ||||
| Raw Water Flow to System | 120.00 | m³/h | Pass 1 Recovery | 74.99 | % | Feed | 0.18 | bar | ||
| Feed Pressure | 17.24 | bar | Feed Temperature | 15.0 | C | Concentrate | 0.68 | bar | ||
| Flow Factor | 0.85 | Feed TDS | 424.13 | mg/l | Average | 0.43 | bar | |||
| Chem. Dose (100% HCl) | 0.00 | mg/l | Number of Elements | 84 | Average NDP | 15.25 | bar | |||
| Total Active Area | 3121.44 | M² | Average Pass 1 Flux | 28.83 | lmh | Power | 71.83 | kW | ||
| Water Classification: Well Water SDI < 3 | Specific Energy | 0.80 | kWh/m³ | |||||||
| Stage | Element | #PV | #Ele | Feed Flow (m³/h) |
Feed Press (bar) |
Recirc Flow (m³/h) |
Conc Flow (m³/h) |
Conc Press (bar) |
Perm Flow (m³/h) |
Avg Flux (lmh) |
Perm Press (bar) |
Boost Press (bar) |
Perm TDS (mg/l) |
| 1 | BW30-400/34i | 9 | 6 | 120.00 | 16.89 | 0.00 | 59.96 | 15.49 | 60.04 | 29.92 | 0.00 | 0.00 | 0.93 |
| 2 | BW30-400/34i | 5 | 6 | 59.96 | 15.15 | 0.00 | 30.01 | 13.96 | 29.96 | 26.87 | 0.00 | 0.00 | 2.34 |
| Pass Streams (mg/l as Ion) |
|||||||
| Name | Feed | Adjusted Feed | Concentrate | Permeate | |||
| Stage 1 | Stage 2 | Stage 1 | Stage 2 | Total | |||
| NH4+ + NH3 | 0.00 | 0.00 | 0.00 | 0.00 | 0.00 | 0.00 | 0.00 |
| K | 0.00 | 0.00 | 0.00 | 0.00 | 0.00 | 0.00 | 0.00 |
| Na | 18.37 | 18.37 | 36.71 | 73.20 | 0.05 | 0.16 | 0.09 |
| Mg | 0.00 | 0.00 | 0.00 | 0.00 | 0.00 | 0.00 | 0.00 |
| Ca | 101.00 | 101.00 | 201.98 | 403.19 | 0.15 | 0.44 | 0.24 |
| Sr | 0.00 | 0.00 | 0.00 | 0.00 | 0.00 | 0.00 | 0.00 |
| Ba | 0.00 | 0.00 | 0.00 | 0.00 | 0.00 | 0.00 | 0.00 |
| CO3 | 1.44 | 1.44 | 4.43 | 12.27 | 0.00 | 0.00 | 0.00 |
| HCO3 | 177.00 | 177.00 | 350.64 | 692.68 | 0.58 | 1.29 | 0.81 |
| NO3 | 0.00 | 0.00 | 0.00 | 0.00 | 0.00 | 0.00 | 0.00 |
| Cl | 31.20 | 31.20 | 62.39 | 124.53 | 0.05 | 0.15 | 0.08 |
| F | 0.90 | 0.90 | 1.80 | 3.58 | 0.00 | 0.01 | 0.00 |
| SO4 | 94.20 | 94.20 | 188.42 | 376.23 | 0.10 | 0.29 | 0.16 |
| SiO2 | 0.00 | 0.00 | 0.00 | 0.00 | 0.00 | 0.00 | 0.00 |
| Boron | 0.00 | 0.00 | 0.00 | 0.00 | 0.00 | 0.00 | 0.00 |
| CO2 | 2.10 | 2.10 | 3.00 | 4.91 | 2.21 | 3.43 | 2.62 |
| TDS | 424.13 | 424.13 | 846.40 | 1685.72 | 0.93 | 2.34 | 1.40 |
| pH | 8.11 | 8.11 | 8.22 | 8.26 | 5.71 | 5.87 | 5.78 |
| Reverse Osmosis System Analysis for FILMTEC™ Membranes | ROSA 9.0.0 ConfigDB u238786_271 |
| Project: 原反渗透系统 | Case: 1 |
| 刘建辉, 博泰达 | 3/25/2020 |
| -None- |
| Langelier Saturation Index > 0 |
| Stiff & Davis Stability Index > 0 |
| CaF2 (% Saturation) > 100% |
| Antiscalants may be required. Consult your antiscalant manufacturer for dosing and maximum allowable system recovery. |
| Stage 1 | Element | Recovery | Perm Flow (m³/h) | Perm TDS (mg/l) | Feed Flow (m³/h) | Feed TDS (mg/l) | Feed Press (bar) |
| 1 | 0.09 | 1.15 | 0.66 | 13.33 | 424.13 | 16.89 | |
| 2 | 0.09 | 1.13 | 0.73 | 12.18 | 464.08 | 16.56 | |
| 3 | 0.10 | 1.12 | 0.83 | 11.05 | 511.44 | 16.27 | |
| 4 | 0.11 | 1.10 | 0.95 | 9.93 | 568.63 | 16.02 | |
| 5 | 0.12 | 1.09 | 1.11 | 8.83 | 639.23 | 15.81 | |
| 6 | 0.14 | 1.08 | 1.34 | 7.74 | 728.80 | 15.63 |
| Stage 2 | Element | Recovery | Perm Flow (m³/h) | Perm TDS (mg/l) | Feed Flow (m³/h) | Feed TDS (mg/l) | Feed Press (bar) |
| 1 | 0.09 | 1.05 | 1.52 | 11.99 | 846.40 | 15.15 | |
| 2 | 0.09 | 1.03 | 1.75 | 10.94 | 927.05 | 14.86 | |
| 3 | 0.10 | 1.01 | 2.04 | 9.92 | 1022.64 | 14.62 | |
| 4 | 0.11 | 0.99 | 2.41 | 8.91 | 1137.78 | 14.41 | |
| 5 | 0.12 | 0.97 | 2.91 | 7.92 | 1279.12 | 14.23 | |
| 6 | 0.14 | 0.95 | 3.59 | 6.95 | 1456.60 | 14.08 |
Scaling Calculations
| Raw Water | Adjusted Feed | Concentrate | ||
| pH | 8.11 | 8.11 | 8.26 | |
| Langelier Saturation Index | 0.57 | 0.57 | 1.85 | |
| Stiff & Davis Stability Index | 1.23 | 1.23 | 2.01 | |
| Ionic Strength (Molal) | 0.01 | 0.01 | 0.04 | |
| TDS (mg/l) | 424.13 | 424.13 | 1685.72 | |
| HCO3 | 177.00 | 177.00 | 692.68 | |
| CO2 | 2.10 | 2.10 | 4.91 | |
| CO3 | 1.44 | 1.44 | 12.27 | |
| CaSO4 (% Saturation) | 2.43 | 2.43 | 24.33 | |
| BaSO4 (% Saturation) | 0.00 | 0.00 | 0.00 | |
| SrSO4 (% Saturation) | 0.00 | 0.00 | 0.00 | |
| CaF2 (% Saturation) | 10.88 | 10.88 | 688.65 | |
| SiO2 (% Saturation) | 0.00 | 0.00 | 0.00 | |
| Mg(OH)2 (% Saturation) | 0.00 | 0.00 | 0.00 |
| FILMTEC™反渗透膜系统分析 | ROSA 8.0.3 ConfigDB U412142_201 |
| 项目:浓水回收反渗透 | 方案:1 |
| 刘建辉, 博泰达 | 2020/3/15 |
5.2附件二：浓水反渗透模拟结果
| FILMTEC™反渗透膜系统分析 | ROSA 8.0.3 ConfigDB U412142_201 | |||
| 项目:浓水回收反渗透1 | 方案:1 | |||
| 刘建辉, 博泰达 | 2020/3/15 | |||
| Reverse Osmosis System Analysis for FILMTEC™ Membranes | ROSA 9.0.0 ConfigDB u238786_271 | |||
| Project: 原反渗透系统 | Case: 1 | |||
| 刘建辉, 博泰达 | 3/25/2020 | |||
| Reverse Osmosis System Analysis for FILMTEC™ Membranes | ROSA 9.0.0 ConfigDB u238786_271 | |||
| Project: 浓水回收反渗透 | Case: 1 | |||
| 刘建辉, 博泰达 | 3/25/2020 | |||
| Reverse Osmosis System Analysis for FILMTEC™ Membranes | ROSA 9.0.0 ConfigDB u238786_271 | |||
| Project: 浓水回收反渗透 | Case: 1 | |||
| 刘建辉, 博泰达 | 3/25/2020 | |||
Case-specific:
System Details
| Feed Flow to Stage 1 | 60.00 | m³/h | Pass 1 Permeate Flow | 42.00 | m³/h | Osmotic Pressure: | ||||
| Raw Water Flow to System | 60.00 | m³/h | Pass 1 Recovery | 70.00 | % | Feed | 0.69 | bar | ||
| Feed Pressure | 14.02 | bar | Feed Temperature | 15.0 | C | Concentrate | 2.12 | bar | ||
| Flow Factor | 0.80 | Feed TDS | 1678.32 | mg/l | Average | 1.40 | bar | |||
| Chem. Dose (100% HCl) | 20.64 | mg/l | Number of Elements | 54 | Average NDP | 11.56 | bar | |||
| Total Active Area | 2006.64 | M² | Average Pass 1 Flux | 20.93 | lmh | Power | 29.21 | kW | ||
| Water Classification: Well Water SDI < 3 | Specific Energy | 0.70 | kWh/m³ | |||||||
| Stage | Element | #PV | #Ele | Feed Flow (m³/h) |
Feed Press (bar) |
Recirc Flow (m³/h) |
Conc Flow (m³/h) |
Conc Press (bar) |
Perm Flow (m³/h) |
Avg Flux (lmh) |
Perm Press (bar) |
Boost Press (bar) |
Perm TDS (mg/l) |
| 1 | BW30-400/34i | 6 | 6 | 60.00 | 13.67 | 0.00 | 30.42 | 12.77 | 29.58 | 22.11 | 0.00 | 0.00 | 7.15 |
| 2 | BW30-400/34i | 3 | 6 | 30.42 | 12.42 | 0.00 | 18.00 | 11.42 | 12.42 | 18.56 | 0.00 | 0.00 | 15.88 |
| Pass Streams (mg/l as Ion) |
|||||||
| Name | Feed | Adjusted Feed | Concentrate | Permeate | |||
| Stage 1 | Stage 2 | Stage 1 | Stage 2 | Total | |||
| NH4+ + NH3 | 0.00 | 0.00 | 0.00 | 0.00 | 0.00 | 0.00 | 0.00 |
| K | 0.00 | 0.00 | 0.00 | 0.00 | 0.00 | 0.00 | 0.00 |
| Na | 73.20 | 73.20 | 143.87 | 242.27 | 0.53 | 1.22 | 0.73 |
| Mg | 0.00 | 0.00 | 0.00 | 0.00 | 0.00 | 0.00 | 0.00 |
| Ca | 403.10 | 403.10 | 793.72 | 1339.01 | 1.41 | 3.20 | 1.94 |
| Sr | 0.00 | 0.00 | 0.00 | 0.00 | 0.00 | 0.00 | 0.00 |
| Ba | 0.00 | 0.00 | 0.00 | 0.00 | 0.00 | 0.00 | 0.00 |
| CO3 | 8.52 | 2.08 | 8.75 | 24.65 | 0.00 | 0.00 | 0.00 |
| HCO3 | 692.68 | 671.23 | 1311.20 | 2190.20 | 3.67 | 7.93 | 4.91 |
| NO3 | 0.00 | 0.00 | 0.00 | 0.00 | 0.00 | 0.00 | 0.00 |
| Cl | 124.53 | 148.95 | 293.23 | 494.57 | 0.58 | 1.33 | 0.80 |
| F | 3.58 | 3.58 | 7.03 | 11.84 | 0.03 | 0.07 | 0.04 |
| SO4 | 376.17 | 376.17 | 741.06 | 1250.75 | 0.94 | 2.13 | 1.29 |
| SiO2 | 0.00 | 0.00 | 0.00 | 0.00 | 0.00 | 0.00 | 0.00 |
| Boron | 0.00 | 0.00 | 0.00 | 0.00 | 0.00 | 0.00 | 0.00 |
| CO2 | 7.05 | 27.22 | 29.95 | 35.95 | 27.73 | 31.64 | 28.89 |
| TDS | 1681.80 | 1678.32 | 3298.87 | 5553.30 | 7.15 | 15.88 | 9.71 |
| pH | 8.10 | 7.50 | 7.70 | 7.79 | 5.40 | 5.67 | 5.51 |
| Reverse Osmosis System Analysis for FILMTEC™ Membranes | ROSA 9.0.0 ConfigDB u238786_271 |
| Project: 浓水回收反渗透 | Case: 1 |
| 刘建辉, 博泰达 | 3/25/2020 |
| -None- |
| Langelier Saturation Index > 0 |
| Stiff & Davis Stability Index > 0 |
| CaSO4 (% Saturation) > 100% |
| CaF2 (% Saturation) > 100% |
| Antiscalants may be required. Consult your antiscalant manufacturer for dosing and maximum allowable system recovery. |
| Stage 1 | Element | Recovery | Perm Flow (m³/h) | Perm TDS (mg/l) | Feed Flow (m³/h) | Feed TDS (mg/l) | Feed Press (bar) |
| 1 | 0.09 | 0.86 | 4.83 | 10.00 | 1678.32 | 13.67 | |
| 2 | 0.09 | 0.85 | 5.51 | 9.14 | 1836.43 | 13.46 | |
| 3 | 0.10 | 0.83 | 6.35 | 8.29 | 2023.14 | 13.27 | |
| 4 | 0.11 | 0.81 | 7.41 | 7.46 | 2247.07 | 13.11 | |
| 5 | 0.12 | 0.80 | 8.76 | 6.65 | 2520.59 | 12.97 | |
| 6 | 0.13 | 0.78 | 10.54 | 5.85 | 2861.90 | 12.86 |
| Stage 2 | Element | Recovery | Perm Flow (m³/h) | Perm TDS (mg/l) | Feed Flow (m³/h) | Feed TDS (mg/l) | Feed Press (bar) |
| 1 | 0.07 | 0.75 | 11.59 | 10.14 | 3298.87 | 12.42 | |
| 2 | 0.08 | 0.72 | 13.00 | 9.39 | 3559.18 | 12.20 | |
| 3 | 0.08 | 0.70 | 14.65 | 8.67 | 3854.46 | 12.00 | |
| 4 | 0.09 | 0.68 | 16.60 | 7.97 | 4191.64 | 11.83 | |
| 5 | 0.09 | 0.66 | 18.92 | 7.29 | 4579.53 | 11.67 | |
| 6 | 0.10 | 0.63 | 21.73 | 6.63 | 5028.94 | 11.54 |
Scaling Calculations
| Raw Water | Adjusted Feed | Concentrate | ||
| pH | 8.10 | 7.50 | 7.79 | |
| Langelier Saturation Index | 1.69 | 1.08 | 2.37 | |
| Stiff & Davis Stability Index | 1.86 | 1.25 | 2.09 | |
| Ionic Strength (Molal) | 0.04 | 0.04 | 0.12 | |
| TDS (mg/l) | 1681.80 | 1678.32 | 5553.30 | |
| HCO3 | 692.68 | 671.23 | 2190.20 | |
| CO2 | 7.05 | 27.21 | 35.94 | |
| CO3 | 8.52 | 2.08 | 24.65 | |
| CaSO4 (% Saturation) | 24.36 | 24.38 | 124.89 | |
| BaSO4 (% Saturation) | 0.00 | 0.00 | 0.00 | |
| SrSO4 (% Saturation) | 0.00 | 0.00 | 0.00 | |
| CaF2 (% Saturation) | 686.77 | 686.77 | 24953.43 | |
| SiO2 (% Saturation) | 0.00 | 0.00 | 0.00 | |
| Mg(OH)2 (% Saturation) | 0.00 | 0.00 | 0.00 |
5.3附件三：废旧反渗膜再次利用说明
本次浓水回收反渗透系统需要利用废旧膜元件组建浓水回收反渗透装置，必须要对原有废旧反渗透膜元件进行彻底清洗，并且标定废旧反渗透膜元件的性能，达到使用性能再次利用，不能达到使用要求的膜元件就必须彻底废弃。考虑到化学清洗之后膜性能的下降，以及2~3年内长期使用过程中膜性能的进一步快速下降，综合考虑上述情况，我们确定以下可行的回用方案：（1）基础条件情况说明
反渗透膜元件总计57只，其中陶氏BW30-400/34i膜元件30只，世韩RE8040-BLR膜元件27只；
现场提供的情况是：膜元件废弃前原有系统的产水含盐量在10~15mg/L，系统脱盐率在96.4%左右，最终系统脱盐率以化学清洗后的系统调试结果为准，初步评估在95%左右，保证值在90%以上。
（2）浓水反渗透的处理性能设定在：
浓水反渗透进水处理能力：60m3/h；
浓水反渗透产水量：36~42m3/h；
水回收率：67%~70%之间；
系统脱盐率：75%~95%之间；
淡水产水含盐量：85~425mg/L之间；
（3）按照浓水回收系统产水排入超滤产水箱进行回用对现有系统的影响进行评价。
①以浓水回收反渗透系统脱盐率在90%以上进行评价
浓水回收反渗透的回收水量60m3/h，淡水产水42m3/h；
产水水质：淡水产水含盐量小于180mg/L；
与原有系统超滤产水混合后产水含盐量在：377mg/L；
相对于原水含盐量422mg/L的现状，含盐量下降10.7%；
则原系统运行压力下降10%左右，能耗降低10%，原系统产水含盐量下降10%，系统得到一定程度的优化。
②在浓水回收反渗透系统脱盐率在70%以上进行评价，浓水回收反渗透的淡水产水含盐量低于现有系统的原水含盐量，可以作为超滤产水回收使用，可以保证现有系统的正常运行，原系统水总体水回收率提高：18%，反渗透脱盐系统的水回收率由现在的75%提高到93%，相当与减少50m3/h以上的原水使用量。
③在浓水回收反渗透系统脱盐率低于70%，浓水回收反渗透系统的产水影响原有系统的正常运行，需要考虑更换浓水反渗透系统的废旧膜元件，恢复系统处理效果。预期废旧膜元件的使用寿命在2~3年左右。
5.4附件四：浓水反渗透阻垢剂方案
反渗透系统阻垢
技
术
方
案
书
1.反渗透系统阻垢计算报告
1.1水质
表1 反渗透原水水质分析结果
反渗透经过浓缩后，水中各种离子如下： 表2
| 序号 | 项目名称 | 单位 | 检测结果 | 备注 |
| 1 | Na | mg/L | 73.2 | |
| 2 | 总硬以CaCO3计 | mg/L | 1006 | |
| 3 | HCO3- | mg/L | 693 | |
| 4 | Cl- | mg/L | 125 | |
| 5 | SO42- | mg/L | 376 | |
| 6 | F | mg/L | 4 | |
| 7 | pH | mg/L | 8.3 | |
| 8 | TDS | mg/L | 1700 | |
| 9 | Fe | mg/L | 0.91 | |
| 10 | Al | mg/L | 0.29 | |
| 11 | NO3- | mg/L | 2 |
1.2 RO系统PWT-Prodose32软件计算
使用美国PWT公司专用Prodose32计算软件，根据RO进水水质数据，本项目选用SpectraGuard 150 SC 阻垢剂后，RO系统的各数据模拟结果如下:
1.2.1系统水量平衡设计:
关于加药量根据实测水质情况，软件计算如下:(按单套进水量按100m3/h、70%回收率RO系统计算)
1.2.2系统给水水质输入：
1.2.3反渗透系统阻垢计算报告:
说明:RO系统进水PH＜8、回收率＜70%情况下，此时加入SpectraGuard 150 SC反渗透阻垢剂11倍浓缩液:0.38ppm，折合标准液4.18ppm。
1.2.4反渗透阻垢剂加药前后浓水侧离子饱和度控制情况：
说明:该项目在阻垢剂SpectraGuard 150 SC加入0.38ppm之后，浓水中浓缩后离子饱和情况:朗格里尔饱和指数从2.98降为99.4%，氟化钙由5399.1%降为45%，铁从3009.3%将为50.2%，均小于100％饱和度，结垢得到有效控制。
情况说明:该项目水质主要无机盐结垢风险包括碳酸盐、硫酸盐、氟化物和铁的污染，加入阻垢剂之后得到安全控制。
1.3 反渗透系统计算数据分析及总结
a.本项目按实测水质最差情况计算加药量为：
一级RO：0.38ppm反渗透阻垢剂11倍浓缩液SpectraGuard 150 SC，折合标准液4.18ppm。
b.由于该RO系统原水有一定的结垢倾向，使用SpectraGuard 150 SC阻垢剂后，RO膜结垢的可能性大大降低，各种污染及垢类被有效控制。
c.反渗透膜在使用过程中，来自水源的微生物的生长对膜造成的污染和堵塞可能是产水效率下降的主要原因之一，本阻垢剂避免了促使RO长菌。配合使用本公司专用的反渗透杀菌剂BioGuard ACS(S)，可以完全防止系统的微生物污染，提高RO系统的产水效率，减少清洗频率，延长膜的使用寿命，降低能源和水的消耗，从而降低整体运行成本。
d.如果原水中悬浮物，胶体颗粒，有机物穿透预处理系统时，本阻垢剂可以通过包裹覆盖，尽量减少杂质在膜表面的附着能力，所以相比其他只控制无机盐的阻垢剂可以提供额外的胶体，有机物污染防护，而且膜的清洗恢复也会更加容易。
e.本阻垢剂对膜绝对安全，也是至今唯一加药过量不会污染膜的阻垢剂，实验证明就算在给水中含量达到1000ppm以上，也不会造成膜的污染，所以本产品是现在唯一对膜绝对安全的反渗透专用阻垢剂。本阻垢剂获得世界前五大膜制造商材料安全兼容性认证，通过美国UL实验室和NSF机构对加入反渗透系统的所有化学药剂进行的人体饮用安全性测试，对合格者颁发全世界通用的“ANSI／NSF 60”认证。由于本产品已通过卫生部上海预防医学院安全评测，从而被娃哈哈集团，农夫山泉公司，汇源果汁公司，康师傅，可口可乐公司的饮用水反渗透系统所使用。加入本产品后，RO的产水可以直接供生活饮用。
f.本阻垢剂在极限pH和温度环境中保持稳定，对二氧化硅阻垢能力也高达350ppm不结垢，同时考虑到该系统来水中存在一定量的钙和二氧化硅，所以必须注意尽量减少絮凝剂铝盐的加入量，因为当这三者同时存在时，容易在膜内形成硅酸铝钙污染，其成分等同于水泥，会导致膜无法恢复的损坏。所以在选择絮凝剂时，也尽量选择净水级别，纯度较高的无色絮凝剂，避免带入较多杂质或者由于品质问题导致的大量投加。
2. 反渗透系统阻垢剂配制与使用说明
2.1药品配制参数
a.阻垢剂: SpectraGuard 150 SC
使用方法:连续投加
加药量：RO系统进水PH＜8、回收率＜70%情况下，此时加入SpectraGuard 150 SC反渗透阻垢剂11倍浓缩液:0.38ppm，折合标准液4.18ppm。后期膜元件会出现金属氧化物污染膜元件，最好将铁和铝的含量降至0.1mg/L以内。
b.杀菌剂:BioGuard ISO
使用方法:
冲击式投加 加药量：100ppm （0.5~2小时）
‚连续性投加 加药量：0.5~5ppm（根据现场实际情况而定）
ƒ联合酸碱清洗进行CIP杀菌 加药量：200~500ppm （2小时）
每套杀菌所需配制量: 按实际系统情况和杀菌方式确定。
2.2阻垢剂配药核算公式
配药公式: U＝(Q*a*V)/(1000*ρ*x)
式中：U－配药加入的浓缩液体积，升(L） Q－反渗透给水流量，吨/小时（T/H）
a－11倍浓缩液加药剂量，克/吨（ppm，g/T） V－加药箱有效容积，升（L）
ρ－阻垢剂浓缩液密度，公斤/升（kg/L）,SpectraGuard 150 SC密度为1.4
X－加药泵实际工作出力，升/小时（L/H） 1000－单位换算系数，克/公斤（g/kg）
2.3药品使用注意事项
（调试时参见现场PWT调试工程师所提供SOP操作手册）
(1)如无特别说明:都必须采用RO产水来进行药品的稀释和配制。避免原水中杂质的带入或与药品提前在药箱中反应。
(2)在药品配制时，必须根据加药量，药箱大小和计量泵出力来确定合适的配药比例，并确认药品已经完全溶解并充分混匀，每次配药以3－5天使用量为宜。
(3)计量泵的实际出力一般调至最大出力的40-80%，此时较为准确，计量泵实际出力＝计量泵最大出力＊冲程％＊频率％。必须注意排空计量泵吸液管和泵头内空气，避免计量泵空打。计量泵安装和维护时都要注意逆止阀和整个加药管路等部件清洁，完整，无堵塞。
(4)平时做好药箱内液面或剩余药量的记录，观察是否正常消耗，避免加药过量或药量不足。
(5)做好加药箱的清洁工作，每3个月至少应该对加药箱和加药管路清洁一次，并用杀菌剂次氯酸钠(1000ppm)浸泡消毒，避免阳光直晒药箱,以防止微生物滋生并带入系统。
(6) 注意预处理使用过量的有机高分子阳离子型絮凝剂的干扰(膜元件一般为负电荷，应避免使用过量的有机高分子阳离子型药剂，建议使用PAC等金属盐絮凝剂，但也要防止过量后的铝污染)。
计量泵的结构和调节不正确安装正确的安装
2.4 PWT药品生产与验收标准
2.4.1生产质量执行标准:
| 名称 | 型号 | 执行标准 |
| 反渗透专用 阻垢剂 |
SpectraGuard 150 SC 11倍浓缩液 |
生产企业标准 （详见供货质检报告单) |
| 反渗透非氧化性 杀菌剂 |
BioGuard ISO标准液 | 生产企业标准 （详见供货质检报告单) |
2.4.2生产质量执行标准的对应验收物化指标：
| 名称 | 型号 | 验收物化指标 |
| 反渗透专用 阻垢剂 |
SpectraGuard 150 SC 11倍浓缩液 |
密度：1.35-1.45 pH:（1.0～3.0）1%溶液 澄清液体 |
| 反渗透非氧化性 杀菌剂 |
BioGuard ISO标准液 | 密度：1.00-1.15 pH:2.0-5.0 淡黄色至黄绿色透明液体 |
2.4.3验收考核项目：
| 名称 | 型号 | 验收 | 考核 |
| 反渗透专用 阻垢剂 |
SpectraGuard 150 SC 11倍浓缩液 |
外包装完好,无破损 | 按2.4.2检验指标 |
| 反渗透非氧化性 杀菌剂 |
BioGuard ISO标准液 | 外包装完好,无破损 | 按2.4.2检验指标 |
2.4.4包装运输方式:
| 名称 | 型号 | 包装 | 运输方式 |
| 反渗透专用 阻垢剂 |
SpectraGuard 150 SC 11倍浓缩液 |
桶装, 27.44±0.03kg/桶 | 汽运 |
| 反渗透非氧化性 杀菌剂 |
BioGuard ISO标准液 | 桶装, 25.0±0.5kg/桶 | 汽运 |
2.4.5储存
产品型号: SpectraGuard 150 SC
储存方法: 本产品有效期为两年，储存于阴凉、通风库房。远离火种、热源。仓温不宜超过40℃或低于0℃。开盖后请重新旋紧。应与氧化剂、食用化学品分开存放，切忌混储，避光保存。
产品型号:BioGuard ISO
储存方法: 本产品有效期为一年，储存于阴凉、通风库房。远离火种、热源。仓温不宜超过25℃或低于0℃。开盖后请重新旋紧。应与氧化剂、食用化学品分开存放，切忌混储，避光保存。
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